РД 34.11.207-89 (с изм. 1996)

министерство энергетики и электрификации ссср

ГЛАВНОЕ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ЭНЕРГЕТИКИ

И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ

МЕТОДИКА РАСЧЕТА МЕТРОЛОГИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК

КАНАЛОВ ТЕЛЕИЗМЕРЕНИЙ

РД 34.11.207-89

УДК 621.398.389 (083.93)

Срок действия установлен

с 01.07.89 г. до 01.07.94 г.

Срок действия продлен до 31.12.99 г.

Начальником Департамента науки и техники А.П. Берсеневым 25.04.96 г.

РАЗРАБОТАНО Производственным объединением по наладке, совершенствованию технологии и эксплуатации электростанций и сетей "Союзтехэнерго", предприятием "Дальтехэнерго"

ИСПОЛНИТЕЛИ Ю.В. БОЛЬШАКОВ, Ю.А. БОРИСОВ, А.А. ЛЕЩУК

УТВЕРЖДЕНО Главным научно-техническим управлением энергетики и электрификации 11.04.89 г.

Заместитель начальника А.П. БЕРСЕНЕВ

Настоящая Методика применяется для расчета метрологических характеристик (MX) систем телеизмерения энергопредприятий, энергообъединений и диспетчерских пунктов.

С помощью Методики устанавливаются способы расчета MX каналов телеизмерений (КТИ) из числа регламентированных ГОСТ 8.009.84 по MX агрегатных средств измерений (АСИ), входящих в состав КТИ, для статического режима измерений.

Методика используется для расчетного определения суммарной погрешности каналов телеизмерений при проектировании, эксплуатации и метрологической аттестации систем телеизмерений.

Определения терминов, используемых в Методике, приведены в приложении 1.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. В состав КТИ входят все средства измерений, передачи данных, линии связи и средства отображения информации от первичных измерительных трансформаторов до средств представления информации, необходимые для выполнения законченной функции измерения.

1.2. Расчет MX производится для КТИ, АСИ которого согласованы по входным и выходным импедансам. Условия эксплуатации АСИ соответствуют требованиям, указанным в технической документации завода-изготовителя АСИ.

1.3. Приемопередающие устройства телемеханики, приемники, передатчики данных и линии связи рассматриваются в настоящей Методике как единое АСИ с нормируемыми MX.

2. ВЫБОР КОМПЛЕКСА МЕТРОЛОГИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК

КАНАЛОВ ТЕЛЕИЗМЕРЕНИЯ

2.1. В таблице приведены комплексы MX КТИ, подлежащие расчету.

2.2. Первый комплекс MX КТИ следует выбирать в том случае, когда в НТД на АСИ, входящие в КТИ, нормируется основная погрешность и наибольшие допустимые изменения ее, вызванные воздействием влияющих факторов.

2.3. Второй комплекс MX КТИ следует выбирать в случае нормирования в НТД на АСИ раздельно систематической, случайной составляющей основной погрешности и функций влияния на эти составляющие погрешности.

3. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА МЕТРОЛОГИЧЕСКИХ

ХАРАКТЕРИСТИК КАНАЛОВ ТЕЛЕИЗМЕРЕНИЙ

3.1. Для расчета первого комплекса MX КТИ необходимы следующие исходные данные:

3.1.1. Нормируемые MX АСИ:

Δ - предел допустимой основной погрешности i-го АСИ;

fтт, fтн - пределы допустимых угловых погрешностей измерительного трансформатора тока и напряжения;

εi(ξj) - наибольшие допустимые изменения основной погрешности i-го АСИ, вызванные воздействием j-й влияющей величины.

3.1.2. Характеристики влияющих величин: наименьшее ξнj и наибольшее ξвj значения влияющей величины, соответствующие реальным условиям эксплуатации АСИ.

3.1.3. Относительное падение напряжения δ в контрольном кабеле от измерительного трансформатора напряжения до измерительного преобразователя.

3.1.4. Значения номинального первичного тока и напряжения измерительных трансформаторов тока и напряжения.

3.1.5. Диапазон измерения преобразователей активной мощности , реактивной мощности , тока Iшк и напряжения Uшк.

3.2. Для расчета второго комплекса MX КТИ необходимы следующие исходные данные:

3.2.1. Нормируемые MX АСИ:

Mi[Δso] - математическое ожидание систематической составляющей основной погрешности АСИ;

σ[Δso] - СКО систематической составляющей основной погрешности АСИ;

- предел допустимого СКО случайной составляющей основной погрешности АСИ;

Hi - предел допустимой вариации АСИ при нормальных условиях;

Mi - номинальная цена единицы наименьшего разряда кода цифрового АСИ;

ψsi(ξj) - номинальная функция влияния на систематическую составляющую погрешности АСИ;

ksij - номинальный коэффициент влиянии j-й влияющей величины на систематическую составляющую погрешности i-го АСИ;

- номинальная функция влияния на СКО случайной составляющей погрешности АСИ;

- номинальная функция влияния на вариацию АСИ.

3.2.2. Характеристики влияющих величин:

математическое ожидание влияющих величин Мi[ξj];

наибольшее ξвj и наименьшее ξнj значения влиявшей величины.

3.2.3. Относительное падение напряжения δ в контрольном кабеле от измерительного трансформатора напряжения до измерительного преобразователя.

3.2.4. Значения номинального первичного тока и напряжения измерительных трансформаторов тока и напряжения.

3.2.5. Диапазон измерения преобразователей активной мощности Ршк, реактивной мощности Qшк, тока Iшк и напряжения Uшк.

4. РАСЧЕТ ПЕРВОГО КОМПЛЕКСА МЕТРОЛОГИЧЕСКИХ

ХАРАКТЕРИСТИК КАНАЛОВ ТЕЛЕИЗМЕРЕНИЙ

4.1. Нижняя и верхняя границы интервала, в котором с заданной вероятностью Р находится погрешность КТИ, при нормальных условиях (НУ) эксплуатации АСИ определяются по формулам:

                                                  (4.1)

                                                  (4.2)

где М[Δну] - математическое ожидание систематической составляющей суммарной погрешности КТИ при НУ эксплуатации АСИ;

k - коэффициент, определяемый доверительной вероятностью Р;

σ[Δну] - СКО суммарной погрешности КТИ при НУ эксплуатации АСИ.

4.2. В исходных данных (п. 3.1) нет информации о систематической составляющей АСИ, поэтому математическое ожидание Mi[Δну] i-го АСИ принимаем Mi[Δну] = 0.

Таким образом, математическое ожидание суммарной погрешности КТИ определяется практически только падением напряжения в контрольном кабеле.

4.2.1. Для КТИ активной мощности

                                                (4.3)

где n - количество измерительных преобразователей мощности;

- относительное падение напряжения в контрольном кабеле от i-го трансформатора напряжения до i-го измерительного преобразователя, %;

- диапазон шкалы i-го измерительного преобразователя.

4.2.2. Для КТИ напряжения

                                                   (4.4)

где Uшк - диапазон шкалы преобразователя напряжения.

4.2.3. При проектировании КТИ принимается

= 0,5%.

4.3. При суммировании большого количества (n ≥ 4) независимых погрешностей, распределенных по различным законам, распределение суммарной погрешности приближается к нормальному, поэтому для расчета по формулам (4.1, 4.2; 4.10, 4.11) принимаем k = 1,96 для Р = 0,95.

Для других значений Р следует пользоваться значениями коэффициента Стьюдента для нормального закона распределения.

4.4. Для расчета СКО суммарной погрешности КТИ принято допущение, что погрешности АСИ, для которых MX нормированы без разделения на систематическую и случайную составляющие, являются случайными величинами, распределенными по закону равномерной плотности. В этом случае СКО погрешности АСИ рассчитываются следующим образом:

4.4.1. Среднее квадратическое отклонение погрешности измерительных преобразователей, сумматоров, усилителей постоянного тока, устройства телемеханики и ЭВМ определяется по формуле

                                                     (4.5)

где Δi - основная приведенная погрешность АСИ, %;

kр - коэффициент, определяемый равномерным законом распределения плотности;

- диапазон шкалы i-го АСИ в единицах измеряемого параметра.

Для доверительной вероятности Р = 1 kp = = 1,7.

Для КТИ реверсивной мощности Ршк удваивается по абсолютному значению.

4.4.2. Среднее квадратическое отклонение погрешности измерительных трансформаторов тока и напряжения определяется по формуле

                           (4.6)

где - предел допустимой токовой погрешности измерительного трансформатора тока, %;

- предел допустимой погрешности напряжения измерительного трансформатора напряжения, %;

kφ - коэффициент, определяемый cos φ;

- предел допустимой угловой погрешности измерительного трансформатора тока, срад;

- предел допустимой угловой погрешности измерительного трансформатора напряжения, срад;

- номинальная по коэффициенту трансформации мощность в единицах измеряемой величины.

4.4.3. Для КТИ активной мощности . Для cos φ = 0,8 kφ = 0,6.

4.4.4. Для КТИ реактивной мощности . Для cos φ = 0,8 kφ = 1,8.

4.4.5. Для трехфазных цепей измерения мощности

                                                   (4.7)

где - номинальное первичное напряжение измерительного трансформатора напряжения, В;

- номинальный первичный ток измерительного трансформатора тока, А.

4.4.6. Для однофазных цепей измерения мощности

                                                       (4.8)

4.5. Среднее квадратическое отклонение суммарной погрешности КТИ в НУ эксплуатации определяется по формуле

   (4.9)

где n - количество измерительных преобразователей мощности;

- СКО измерительного преобразователя;

m - количество суммирующих преобразователей;

- СКО погрешности суммирующего преобразователя;

σус[Δну] - СКО погрешности усилителя постоянного тока;

σтм[Δну] - СКО погрешности устройства телемеханики;

σэвм[Δну] - СКО погрешности ЭВМ.

4.6. Нижняя Δн и верхняя Δв границы интервала, в котором с заданной вероятностью Р находится суммарная погрешность КТИ, определяются по формулам:

Δн = М[Δ] - kσ[Δ];                                                      (4.10)

Δв = М[Δ] + kσ[Δ],                                                     (4.11)

где М[Δ] - математическое ожидание суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации;

σ[Δ] - СКО суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации.

4.7. Полагаем, что изменение сопротивления контрольного кабеля от изменения внешних влияющих факторов является несущественным, поэтому

М[Δ] = М[Δну].

4.8. Среднее квадратическое отклонение суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации определяется по формуле

            (4.12)

где - СКО погрешности измерительного преобразователя в реальных условиях эксплуатации;

- СКО погрешности суммирующего преобразователя в реальных условиях эксплуатации;

σус[Δ] - СКО погрешности усилителя в реальных условиях эксплуатации;

σтм[Δ] - СКО погрешности устройства телемеханики в реальных условиях эксплуатации.

4.9. Среднее квадратическое отклонение погрешности измерительного преобразователя, суммирующего преобразователя, усилителя и устройства телемеханики определяется по формуле

                                              (4.13)

где σi[Δну] - определяется по формуле (4.5);

l - количество существенных влияющих факторов, для которых нормированы изменения MX АСИ;

σi(εj) - дополнительная погрешность i-го АСИ, вызванная j-й влияющей величиной.

4.10. Среднее квадратическое отклонение дополнительной погрешности определяется по формуле

                                                (4.14)

где εij - наибольшее допустимое изменение погрешности i-го АСИ от изменения j-й влияющей величины, %;

kij - коэффициент, учитывающий воздействие j-й влияющей величины на i-е АСИ.

4.11. Для линейной функции влияния коэффициент kij определяется по формуле

                                                         (4.15)

где ξj - наибольшее значение влияющей величины в реальных условиях;

ξ0j - нормальное значение j-й влияющей величины;

Δξj - диапазон изменения влияющей величины, для которого нормирована ξij.

4.12. Для ступенчатой функции влияния коэффициент kij определяется по формуле

                                                    (4.16)

где ξj - значение влияющей величины, в реальных условиях.

4.13. Дополнительные погрешности принимаются существенными при соблюдении неравенства

kij εij ≥ 0,17Δi.                                                          (4.17)

5. РАСЧЕТ ВТОРОГО КОМПЛЕКСА МЕТРОЛОГИЧЕСКИХ

ХАРАКТЕРИСТИК КАНАЛОВ ТЕЛЕИЗМЕРЕНИЯ

5.1. Границы интервала, в котором с заданной вероятностью Р находится погрешность КТИ в реальных условиях эксплуатации, рассчитываются по формулам:

                                                      (5.1)

                                                     (5.2)

где M[Δ] - математическое ожидание суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации;

k - коэффициент, определяемый заданной доверительной вероятностью; выбирается в соответствии с п. 4.3 Методики;

σ[Δ] - СКО суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации.

5.2. Математическое ожидание суммарной погрешности КТИ определяется по формуле

                                        (5.3)

где k - количество АСИ КТИ;

n - количество измерительных преобразователей мощности.

5.3. Математическое ожидание погрешности АСИ определяется по формуле

                                             (5.4)

где - математическое ожидание систематической составляющей погрешности i-го АСИ;

m - количество влияющих величин, существенных для i-го АСИ;

- математическое ожидание j-й функции влияния на систематическую составляющую погрешности i-го АСИ. Если для АСИ нормирован предел допустимых значений систематической составляющей основной погрешности без указания , то для расчетов пользуются предположением = 0.

5.4. Для линейных функций влияния математическое ожидание рассчитывается по формуле

M[ψsi(ξj)] = ksij (M[ξj] - ξ0j),                                                 (5.5)

где ksij - номинальный коэффициент влияния j-й влияющей величины на систематическую составляющую погрешности i-го АСИ;

M[ξj] - математическое ожидание j-й влияющей величины.

5.5. Для ступенчатых функций влияния математическое ожидание рассчитывается по формуле

M[ψsi(ξj)] = 0                                                             (5.6)

при ξj ≠ ξ0j.

5.6. При проектировании КТИ в случае, если нет оснований выделить области предпочтительных значений влияющей величины, M[ξj] рассчитывается по формуле

M[ξj] = 0,5 (ξнj + ξвj).                                                      (5.7)

5.7. СКО суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации определяется по формуле

                                                          (5.8)

где D[Δ] - дисперсия суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации.

5.8. D[Δ] определяется по формуле

                                                (5.9)

где Di[Δ] - дисперсия i-го АСИ в реальных условиях эксплуатации;

[Δ] - рассчитывается по формуле (4.6).

5.9. Дисперсия i-го АСИ в реальных условиях эксплуатации определяется по формуле

  (5.10)

где σi[Δos] - СКО систематической составляющей погрешности i-го АСИ;

D[ψsi(ξj)] - дисперсия j-й функции влияния на систематическую составляющую погрешности i-го АСИ;

- предел допустимого СКО случайной составляющей i-го АСИ;

ψσi(ξj) - функция влияния j-й влияющей величины на СКО i-го АСИ;

Hi(ξj) - предел допустимой вариации i-го АСИ при нормальных условиях;

(ξj) - функция влияния j-й влияющей величины на вариацию i-го АСИ;

μi - номинальная цена единицы наименьшего разряда кода.

Суммирование осуществляется для m, l и k существенных влияющих величин, для которых нормированы MX

ψsi (ξj) j = 1, 2…m, ψσi (ξj) j = 1, 2…l, ψHi (ξj) j = 1, 2…k.

5.10. Для линейных функций влияния

ψi(ξj) = ksij (ξj - ξ0j)                                                       (5.11)

значение D[ψi(ξi)] вычисляется по формуле

D[ψi(ξi)] = σ2(ξj)                                                     (5.12)

где σ(ξj) - СКО j-й влияющей величины;

kij - номинальный коэффициент влияния j-влияющей величины на погрешность i-го АСИ.

5.11. Для ступенчатых функций влияния

ψsi (ξj) = (ξj - ξ0j) kijs,                                                      (5.13)

где kijs определяется по формуле (4.16).

Значение D[ψi(ξi)] вычисляется по формуле

D[ψi(ξi)] = (ξj - ξ0j)2.                                                    (5.14)

5.12. При проектировании КТИ в случае, если нет основания выделить область предпочтительного значения влияющей величины, СКО влияющей величины определяется по формуле

                                                         (5.15)

6. ФОРМЫ ВЫРАЖЕНИЯ МЕТРОЛОГИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК

КАНАЛОВ ТЕЛЕИЗМЕРЕНИЙ

6.1. Метрологические характеристики КТИ, перечисленные в разд. 2, должны выражаться в виде характеристик абсолютной величины измеряемого параметра, при этом они должны указываться в единицах измеряемой величины. Результаты расчета MX КТИ приводятся в таблице с указанием доверительной вероятности Р.

6.2. В приложении 2 приведен пример расчета MX КТИ суммарной мощности ТЭЦ по MX АСИ.

Приложение 1

Справочное

ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕРМИНОВ, ИСПОЛЬЗУЕМЫХ В МЕТОДИКЕ

Приложение 2

Справочное

ПРИМЕР РАСЧЕТА МЕТРОЛОГИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК КАНАЛОВ

ТЕЛЕИЗМЕРЕНИЙ СУММАРНОЙ МОЩНОСТИ ТЭЦ

В качестве примера выполнен расчет MX КТИ суммарной мощности ТЭЦ по MX АСИ.

1. Исходные данные

1.1. Номинальные значения электрических параметров ТЗЦ приведены в табл. П2.1.

Таблица П2.1

Технические характеристики вторичных цепей ТЭЦ

Примечание. Значение рном рассчитано по формуле (4.7).

1.2. Структурная схема КТИ мощности приведена на рисунке.

Структурная схема КТИ суммарной мощности ТЭС:

ТН - измерительный трансформатор напряжения; ТТ - измерительный трансформатор тока; ИП - измерительный преобразователь; НС - суммирующий преобразователь; ТМ - устройство телемеханики; ЭВМ - электронная вычислительная машина; Д - дисплей

1.3. Диапазон шкалы измерительного преобразователя соответствует номинальной мощности генератора Pгi, т.е. = Pгi.

1.4. Диапазон полной шкалы суммирующего преобразователя Р определяется по формуле

где n - количество задействованных входов суммирующего преобразователя.

1.5. Канал телеизмерений суммарной мощности ТЭЦ состоит из АСИ, для которых в НТД нормируется основная погрешность и наибольшие допустимые изменения ее, вызванные изменением влияющих величин. Метрологические характеристики АСИ, входящих в КТИ, приведены в табл. П2.2.

1.6. Условия эксплуатации АСИ:

1.6.1. Измерительные и суммирующие преобразователи находятся в помещениях, где не производится кондиционирование воздуха, т.е. в условиях, значительно отличающихся от нормальных:

температура окружающего воздуха ;

относительная влажность воздуха ;

атмосферное давление 101 кПа ±10.

1.6.2. Устройства телемеханики и ЭВМ располагаются в кондиционируемых помещениях, т.е. приближенных к нормальным:

температура окружающего воздуха ;

относительная влажность воздуха ;

атмосферное давление 101 кПа ±10.

1.6.3. Нормы качества измеряемой электрической энергии и напряжения питания устройства телемеханики и ЭВМ соответствуют требованиям ГОСТ 13.109-67;

отклонение частоты сети переменного тока ±0,1 Гц;

отклонение номинального напряжения ±5%;

изменение формы кривой тока и напряжения не превышает 2%.

Таблица П2.2

Метрологические характеристики АСИ, входящих в КТИ

2. Выбор комплекса MX КТИ

В НТД на АСИ нормированы основная погрешность и наибольшие допустимые изменения ее, вызванные влияющими величинами, поэтому выбираем первый комплекс MX КТИ.

3. Расчет верхней и нижней границ доверительного интервала суммарной погрешности КТИ для нормальных условий эксплуатации АСИ

3.1. По формуле (4.3) определяем математическое ожидание погрешности КТИ при НУ:

М[Δну] = -0,01 (0,25 × 30 + 0,20 × 20 + 0,25 × 60 + 0,30 × 50 + 0,40 × 165 + 0,50 × 165 + 0,45 × 165 + 0,50 × 165) = -3,47 МВт.

3.2. По формуле (4.6) рассчитываем для cos φ = 0,8. При этом согласно п. 4.4.3 kφ = 0,6.

3.3. По формуле (4.5) рассчитываем σипj[Δну], σпсj[Δну], при этом принимаем kp = 1,7:

3.4. По формуле (4.9) рассчитываем СКО суммарной погрешности при НУ, при этом считаем σус[Δну] = 0:

3.5. По формулам (4.1) и (4.2) определяем границы интервала для Р = 0,95, k = 1,96:

= -3,47 - 1,96 × 7,49 = -18,15 МВт;

= -3,47 + 1,96 × 7,49 = 11,21 МВт.

3.6. Приведенная погрешность границ интервала составляет:

4. Расчет верхней Δв и нижней Δн границ доверительного интервала суммарной погрешности для рабочих условий эксплуатации АСИ

4.1. Определяем существенные влияющие величины для АСИ, входящих в состав КТИ.

4.1.1. Наибольшее влияние на погрешность измерительного преобразователя оказывают отклонение температуры окружающего воздуха от (20±2)°С и отклонение напряжения измеряемой цепи от номинального. Дополнительная погрешность, обусловленная другими влияющими величинами, несущественна, так как диапазон изменения этих влияющих величин (частота сети, напряженность магнитного поля, отклонение формы кривой тока и напряжения и т.д.) в реальных условиях эксплуатации значительно меньше диапазона, нормируемого в НТД на измерительный преобразователь. Это положение является справедливым и для других АСИ КТИ (суммирующий преобразователь, устройство телемеханики).

Коэффициент влияния температуры на измерительный преобразователь определяем по формуле (4.15), при этом получаем tmax = 35°C, Δt = 10°C:

Проверяем, выполняется ли условие (4.16)

1,3 × 0,5 > 0,17 × 0,5.

По формуле (4.15) определяем коэффициент, учитывающий влияние отклонения напряжения от номинального:

Проверяем, выполняется ли условие (4.16)

0,25 × 0,5 > 0,17 × 0,5.

Условие выполняется, поэтому отклонение напряжения от номинального считаем существенной влияющей величиной.

4.1.2. Для суммирующего преобразователя определяем по формуле (4.15):

Условие (4.16) выполняется

1,0 × 1,0 > 0,17 × 1,0,

поэтому отклонение температуры от НУ является существенной величиной.

По формуле (4.15) определяем коэффициент, учитывающий влияние отклонения напряжения от номинального:

0,25 × 0,5 < 0,17 × 1,0 - условие не выполняется, поэтому отклонение напряжения питания от номинального в пределах 5% является несущественной величиной для суммирующего преобразователя.

4.1.3. Для устройства телемеханики определяем:

0,5 × 0,3 > 0,17 × 0,6 - условие выполняется, поэтому дополнительная погрешность существенна.

4.2. По формуле (4.14) определяем дополнительные погрешности измерительных преобразователей:

4.3. По формуле (4.13) определяем:

4.4. По формуле (4.14) определяем дополнительные погрешности суммирующих преобразователей:

4.5. По формуле (4.13) определяем:

4.6. По формуле (4.14) определяем дополнительную погрешность устройства телемеханики:

4.7. По формуле (4.13) определяем:

4.8. По формуле (4.12) определяем СКО суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации:

4.9. По формулам (4.10), (4.11) определяем доверительные границы интервала, в котором с Р = 0,95 находится суммарная погрешность КТИ мощности, при этом полагаем М[Δну] = М[Δ]:

Δн = -3,47 - 1,96 × 9,81 = -22,70 МВт;

Δв = -3,47 + 1,96 × 9,81 = 15,75 МВт.

4.10. Приведенная погрешность границ интервала:

5. Результаты расчета MX КТИ суммарной мощности ТЭЦ приведены в табл. П2.3.

Таблица П2.3

Метрологические характеристики КТИ суммарной мощности ТЭЦ

оглавление

1. Общие положения

2. Выбор комплекса метрологических характеристик каналов телеизмерений

3. Исходные данные для расчета метрологических характеристик каналов телеизмерений

4. Расчет первого комплекса метрологических характеристик каналов телеизмерений

5. Расчет второго комплекса метрологических характеристик каналов телеизмерений

6. Формы выражения метрологических характеристик каналов телеизмерений

Приложение 1. Определения терминов, используемых в Методике

Приложение 2. Пример расчета метрологических характеристик каналов телеизмерений